Maagi löögi all on ketiplaadi laager ja tugirullide süsteemkoondpõllesööturidsageli laguneb, mille tagajärjeks on koondpõllesöötjate sagedased rikked. Selles artiklis kasutatakse lõplike elementide analüüsi tarkvara, et simuleerida löögiketti plaati ja tugimehhanismi (jõustruktuur, mis koosneb kanaliterasest ja I-terasest). On teada, et pinge ketiplaadi jäigal toel on löökprotsessis suur. Ketiplaadi ja tugimehhanismi deformatsioon muudab originaalse 5-punktilise toe mõlemast otsast 2-punktiliseks, mis intensiivistab ketiplaadi ja rull-laagri kahjustusi. Läbi täitepõlle sööturite tugimehhanismi mõjukarakteristikute analüüsi on sellel teatud suunav roll täitepõllede sööturite täiustamisel.
agregaatpõllesööturid on raske{0}}seade, mida kasutatakse laialdaselt kaevandustes, et juhtida maagi ühtlaselt lintkonveierile. Tegelikus tootmistöös laguneb sageli kettplaadi laager ja selle tugirullisüsteem, mis põhjustab agregaatpõllesööturite sagedasi rikkeid. Pikaajalise-vaatluse ja analüüsi käigus leiti, et põllede koondsööturite rikkeid mõjutavad kaks otsest tegurit. Esiteks, kui keti põll on tühi, põrkab maak otse ketipõlle 10 m kõrguselt ning löögijõust piisab ketipõlle ja tugirulli deformeerimiseks või isegi purunemiseks. Teiseks, normaalsetes töötingimustes deformeerub ja vajub ketiplaadi vooderplaadi keskosa ja tühikäigu tugivundament pärast teatud tööperioodi (lööki), mis viib teooriani, et igas reas on 5 ketiplaati toetavat tühikut, kuid tegelikult lühendab tühikäigu tööiga peamiselt 2 välist tööd. Kaudseks teguriks on peamiselt operaatorite vastutustunne. Kogenud ja vastutustundlikud positsioonid jätavad alati järgmiseks miinimurdmiseks kettplaadi pinnale teatud paksuse maagi, mis võib mängida suurel määral puhvri rolli, kaitstes nii ketiplaati. Selles artiklis analüüsitakse ja uuritakse maagi mõju ketiplaadile ja tugimehhanismile (I-tala ja kanaliteras), millel on teatav suunav roll täitepõllede sööturite täiustamisel.
1. Kettplaadi löögianalüüs
1.1 Lihtsustatud mõjumudel
Täitepõlle söötja ketiplaati toetab 5 tugirulli ja ketiplaadi pingejaotus pärast kokkupõrget mõjutab iga tugirulli pingeseisundit. Seetõttu tuleks analüüsida ketiplaadi pingejaotust pärast maagi mõju ketiplaadile. Maak kogu transpordi käigus 10m kõrgusel vabalangemisel maandus lõpuks ketiplaadile. Kuna analüüsi eesmärk on jälgida ketiplaadi pingejaotust löögi all, võib maaki käsitleda jäiga kehana ja jäika tugirulli jäigaks toeks. Lisaks on 10m kõrgusel vabalt langeva keha liikumine samaväärne vertikaalse langemise liikumisega algkiirusega %. Kogu mõjumudel on pärast lihtsustamist näidatud joonisel 1. M joonisel 1 on maak. Analüüsi esinduslikumaks muutmiseks seatakse maagi kuju d=350mm läbimõõduga sfääriks. Selle suurus ja kaal on sarnased tegeliku maagi omaga. Lisaks on jäigaks toeks tugirull, mis on ketiplaadiga ühel joonel.
1.2 Mõju simulatsioon ja tulemuste analüüs ANSYS/LS-Mõju simulatsioonianalüüsiks kasutati DYNA lõplike elementide analüüsi tarkvara. Analüüsi eeltöötlemisel kasutas maagi elemenditüüp ja kettplaat Tet-Solid168, mis on 10-sõlm ja 30-kraadine-vabadus-tetraeedriline element, mis kuulub kõrgema järgu elemendi tetraeedrisse mudelisse: igs materjali keha tetraeedriline mudel või kõrgemat järku elemendi keha mudel. elastsusmoodul E1=48GPa=4.8X101Pa, tihedus p=2.3× 103kg/m3, Poissoni suhe =0.2: Ketiplaadi materjal on mangaanirikas teras. Materjalimudeliks on lineaarses elastses mudelis isotroopne elastsusmudel (I sotroopne). Elastsusmoodul E2=2.1X101Pa, tihedus P2= 7.85×103kg/m3, Poissoni suhe mägi =0.3. Aja säästmiseks analüüsitakse ainult maagi kukkumise protsessi 1m kõrguselt, et kokku puutuda kettplaadiga. Kuna maak on vabas langemises, rakendatakse maagile algkiirust V0== 13.28m /s(kus h'=9 m) ja y-suunaline kiirendus on gravitatsioonikiirendus: y-suunapiirangut rakendatakse ahela jäiga toe sõlmele. Maagi ja täitepõlle söötjate kettplaadi vahel on välikontakt (ASTS). Lõplike elementide analüüsi mudel on näidatud joonisel 2. Kui praegune töötlemine on lõppenud, genereerib k fail ja lahendab selle ANSYS/LS DYNA Ls-Dyna Solver. LS-PREPOST on kasutusele võetud järeltöötluse analüüsi jaoks, mis võib genereerida iga väljundetapi stressi nefogrammi [). Ketiplaadi pingejaotus löögiprotsessis on näha kettplaadi pinge nefogrammilt. Kettplaadi pingejaotust iseloomustab suurem pinge ketiplaadi jäigal toel ning maksimaalne löögipinge tekib ketiplaadile hetkel, kui maak löögiprotsessi käigus plaadilt maha kukub. Maksimaalne pinge ilmneb sõlmes 6137 kettplaadi keskmise toe juures, nagu on näidatud joonisel 3. Seadme 6137 Y-suunaline pingekõver on näidatud järgmisel joonisel.
